b可达1800MPa以上，且扭转、弯曲疲劳性能超过标准规定值。]]> 2015/7/4 9:18:04 207true 3和 (Ph₃P)₂PdCl₂二种催化剂催化苯乙炔聚合，得到共轭聚合物聚苯乙炔(PPA)。对PPA的微结构分析表明：用无水AlCl₃催化苯乙炔，得到顺-反式 PPA；用(Ph₃P)₂PdCl₂催化苯乙炔得到反-顺式PPA。 因此，作者认为用无水AlCl₃ 催化苯乙炔聚合时可能按络合催化机理反应；用(Ph₃P)₂PdCl₂催化苯乙炔聚合时可能按易位催化机理反应。]]> 2015/7/4 9:18:04 206true 2015/7/4 9:18:04 205true [1,2]；但MTB与三价镧系离子(Ln³⁺)形成螯合物的热致变色作用的研究国内外还未见报导。本文在研究(除Pm 外) 14 种镧系离子 (Ln³⁺)与二甲酚橙 (XO) 形成螯合物热致变色性能的基础上^[3,4]，进一步用分光光度法及逐步升温的目测法研究了MTB与Ln(Ⅲ)生成Ln(Ⅲ)-MTB 螯合物水溶液的热致变色规律，探讨了介质酸度、温度对该体系热致变色作用的影响。研究结果表明，其热致变色机理与 Ln(Ⅲ)-XO体系类似^[4]。本文是为研制稀土示温材料所进行的基础研究工作之一部分。]]> 2015/7/4 9:18:03 1,綦尤训¹,周世光¹,王秀华²]]> 204true 2015/7/4 9:19:34 203true 2015/7/4 9:19:23 202true cl点之下较高的温度进行适量的变形即可在形变过程中实现球化；停止变形后继续在变形温度停留1～2小时，可使碳化物球通过奥斯瓦尔德熟化达到尺寸均匀化和粗化，同时使铁素体基体完成再结晶。]]> 2015/7/4 9:19:23 201true 2015/7/4 9:19:24 200true 2015/7/4 9:20:32 199true -6℃^-1、4.1×10^-6℃^-1。本文对预制丝的热膨胀行为进行了理论分析和探讨，计算值和实验值较为符合。]]> 2015/7/4 9:20:07 198true 2或NH₃气氛中热解则分别产生 Si-N-C 与 Si-N 无定形陶瓷。这三种陶瓷在Ar₂气中1300℃到 1500℃处理以研究其热稳定性。结果证明 Si-C 陶瓷从微晶变为β-SiC 结晶态，Si-N 陶瓷从无定形态变为α-Si₃N₄结晶并伴随着可观测到的重量损失而 Si-N-C 陶瓷维持其元素组成及β-SiC 微晶态直到1500℃。]]> 2015/1/23 11:00:09 197true 2Mn)的新弹簧钢 33SiMnB 制造的载重汽车板簧、铁路轨枕弹条等弹性制件，不但综合力学性能优于传统弹簧钢制成的相同制件，而且在冶金厂的钢材生产过程和机械厂的制簧生产过程中都显出成品率高、能耗率低等诸多优点。]]> 2015/1/23 11:00:09 196true 2015/1/23 11:00:21 195true 2015/1/23 11:00:21 194true 2015/1/23 11:00:44 193true 2015/1/23 11:00:44 192true 2?6H₂O和NiCl₂?6H₂O为模板剂，邻苯二胺和邻苯二醛为原料，在无水乙醇中模板合成了两种新型的大环席夫碱配合物。通过元素分析、摩尔电导和磁化率的测定，红外光谱、紫外可见光谱等项表征，确定了配合物的组成和结构，进而观察和研究了它们的电致变色现象，并对其电致变色机理进行了初步探讨。]]> 2015/1/23 11:00:44 191true 2015/1/23 10:59:16 190true 2015/1/23 10:59:30 189true a/k)采用由实验测定得到的反应速率与气体温度间Arrhenius 经验关系式的可靠性问题，分析了振动热非平衡效应对于离解反应速率的影响，给出了由 DSMC方法得到的离解反应速率与气体温度的关系曲线。]]> 2014/6/11 0:00:00 188true 2014/6/11 15:43:36 187true 2014/6/11 15:43:22 1,安立华²]]> 186true 2014/6/11 15:43:22 1,刘清芝¹,黄钐¹,孙巍¹,龙永福¹,刘玉明²,孙乐民²]]> 185true 2014/6/11 15:43:22 1,斯永敏¹,刘庆国¹,钱晓泰²,宋永沙²]]> 184true 2014/6/11 15:42:49 183true 2 和 Me(CH₂=CH)SiCl₂ 共氨解制备出流动性好的含Si-H和Si-CH=CH₂的低分子硅氮烷，结果表明 H₂PtCl₆(脱水)和 DCP 是合适的硅氢化交联的催化剂和双键交联的引发剂。交联产物在程序控温的管式炉中裂解，得到高的陶瓷产率(>74% wt)。]]> 2014/5/28 9:49:25 182true 3+对铝合金在 O.lmol?L^-1NaCl介质中的缓蚀机理及抗孔蚀性。结果表明:铝合金孔蚀诱导过程及其表面形成铈转化膜过程具有相同的电化学模式，电化学腐蚀速度控制步骤取决于钝化膜(转化膜)/溶液界面过程。Ce³⁺对铝合金孔蚀的诱导期和发展期均有抑制作用，形成铈转化膜后，铝基表面阻抗大大提高，耐孔蚀性增强.]]> 2014/5/28 9:49:25 1,周家茵²,周世光²]]> 181true 1HNMR确定, 并讨论了反应机理。]]> 2014/5/28 9:47:30 180true 2O₃ 载体进行化学改性处理, 把Ni的含量降低(在5%以内)制得气相苯加氢低Ni/改性Al₂O₃催化剂。考察反应条件对其催化活性影响, 并对催化剂的活性稳定性、耐热性、抗毒物能力进行评价。结果表明: 该催化剂的性能良好。]]> 2014/5/28 9:47:30 1,范真祥¹,李银奎¹,唐代华²,李义成²,龚键²]]> 179true 2014/5/28 9:46:38 178true 2014/5/28 9:46:38 1,王兴业¹,沈为²,黄玉盈²]]> 177true 2014/1/3 16:01:53 176true 2014/1/3 0:00:00 1,李银奎¹,龙永福¹,张长瑞¹,唐立辉²,赵信义²]]> 175true 2014/1/3 0:00:00 174true 2O₃) 基复合材料的成型工艺及其力学性能, 研究了两种主要起始物Al(NO₃)₃、AlCl₃配制的氧化铝溶胶对复合材料成型工艺和力学性能的影响。分别以Al(NO₃)₃和AlCl₃为起始物, 制备得到Ⅰ# 、II # 复合材料。研究表明, 以Al(NO₃)₃为起始物配制的溶胶粘度较小, 利于材料的致密化。经过溶胶浸渍、凝胶、裂解13个周期后,Ⅰ# 材料的密度和室温三点弯曲强度分别为1.86g/cm³和145.2MPa, 而II # 材料的密度和室温三点弯曲强度分别为1.63g/cm³和104.1MPa, 材料均呈典型的韧性断裂模式。用扫描电子显微镜(SEM) 观察试样的断口形貌, 发现断口表面有大量的纤维拔出, 纤维表现了较好的增韧效果。]]> 2014/1/3 16:01:37 173true 2014/1/3 16:01:37 172true 2O₃催化剂的分散度, 环已烷和苯的吸附脱附性能。结果表明: 该催化剂分散性好, 表面至少存在两种吸附中心。苯、环已烷在该催化剂的表面上属于一级可逆吸附脱附过程, 催化剂表面能量分布不均匀。]]> 2014/1/3 16:01:37 1,范真祥¹,李银奎¹,唐代华²,龚键²]]> 171true 2凝胶, 在高温下烧结此凝胶得到TiO₂。将TiO₂ 粉末在900℃以上用氨进行氮化, 制得金黄色的氮化钛。通过使用热分析、色谱分析、扫描电镜及X一射线衍射等手段, 研究并揭示了凝胶在陶瓷化生成TiO₂ 的过程中的化学反应, 结晶及晶型随温度的变化规律。发现了氮化钛陶瓷的生成率与TiO₂ 溶胶的制备条件之间的关系。]]> 2014/1/3 16:01:06 170true 2O₃-Al₂O₃和Y₂O₃-La₂O₃为烧结助剂的SiCw/Si₃N₄陶瓷基复合材料, 对比了采用不同种类及含量的烧结助剂的SiCw/Si₃N₄复合材料的性能结果, 发现烧结助剂的种类及含量对SiCw/Si₃N₄复合材料的弯曲强度和断裂韧性有明显的影响, 对高温弯曲强度的影响尤为显著。]]> 2014/1/3 16:01:06 169true 2和Co/SiO₂ 气凝胶催化剂, 对其结构和形貌进行了XRD、TEM 和比表面分析, 并考察了其对CO 氧化的催化性能。实验结果表明, 制得的Cu/SiO₂ 和Co/SiO₂ 气凝胶催化剂均保留了气凝胶的纳米网络和高比表面积, 活性组份均匀地分散在纳米级二氧化硅气凝胶载体中, 对CO的氧化均表现出高的催化活性。]]> 2013/11/18 15:33:17 168true 2013/11/18 15:33:17 167true 2013/11/18 15:33:17 166true 2和甲醇的反应产物Me(OMe)₂SiH 及MeSi(OMe)₃作了红外和核磁共振分析, 结果表明: 以红外谱图中Si-H 和苯环吸收带作为含量分析谱带, 采用比例法, 借助工作曲线, 可确定反应产物的含量。亦可以通过对各组分处于不同化学位移下质子的核磁共振分析, 采用归一化法, 经过换算测定反应产物混合液中各组份含量。两种测定方法均简便快捷, 并对两法的测定结果作了分析比较。]]> 2013/11/18 15:33:17 165true 1HNMR 表征了中间体和聚合物的结构, 并测定了聚合物的伏—安特性曲线。]]> 2013/11/18 0:00:00 1,龙永福¹,王建营²]]> 164true 2013/11/18 15:33:03 163true 3N₄ 微粉为基相, 采用热压的方法制备了SiCp/Si₃N₄ 纳米复相陶瓷, 所得的SiCp/Si₃N₄ 复合材料的室温弯曲强度为878.5MPa, 断裂韧性达11.96MPam^1/2, 同时应用扫描电镜(SEM)、高分辨透射电镜(HRTEM) 对其结构进行了观察, 讨论了结构与性能之间的关系。]]> 2013/11/18 15:33:03 1,张长瑞¹,周安郴¹,刘宪明¹,陈大明²,彭应国²]]> 162true 2013/11/18 15:33:02 161true 2013/11/18 15:30:32 160true 2)和锆(Zr)等活性填料在聚碳硅烷(PCS)先驱体转化陶瓷中的应用。研究表明, 在先驱体中加入活性填料能有效降低陶瓷素坯的气孔率, 可与 PCS 气态裂解产物、游离碳和(或)N₂气氛反应生成新的化合物, 提高 PCS 的陶瓷产率。活性填料的种类与含量对陶瓷烧成体的线收缩有较大的影响, Al、Cr 能抑制烧成体的线收缩, 其含量越高, 线收缩越小。但是 TiH₂和 Zr 并不能抑制陶瓷烧成体的线收缩, 其含量越高, 线收缩越大。此外, 活性填料的种类及含量对陶瓷烧成体的三点弯曲强度也有较大的影响。Al、Zr 的含量越高, 材料的强度也越大。但 Cr 和 TiH₂ 的加入却使材料强度下降。认为 Al 是较好的活性填料。用 X- 衍射法(XRD)分析了烧成产物的物相组成, 扫描电子显微镜(SEM)观察了陶瓷烧成体的断口形貌。]]> 2013/11/18 15:30:46 159true f/ SiC 复合材料界面和力学性能的影响。结果表明, 烧结温度较低(1700℃)时, 由于复合材料的烧结性差, 纤维与基体间仅仅为一种机械结合, 因此纤维与基体间结合很弱, 从而导致复合材料力学性能低。烧结温度提高至1800℃后, 由于适量的富碳界面相不仅可避免纤维与基体间的直接结合, 而且使纤维与基体间的结合强度适中, 因而复合材料具有很好的力学性能。进一步提高烧结温度至1850℃或更高温度时, 由于界面相与纤维间的反应加重, 纤维本身性能大大降低。同时, 纤维与基体间结合强度提高, 因此复合材料的力学性能大大降低。]]> 2013/11/18 0:00:00 1,张长瑞²,周新贵²,张新明¹,周安郴²]]> 158true 2分离效率的影响。结果表明, 改进处理条件、施加低压电场及在膜中加入亲水物质可明显地增加离子交换膜的二氧化碳通量。]]> 2013/11/18 15:30:46 157true 2013/11/18 15:30:47 156true 3N₄ 粉末实现了三种不同压力的冲击波预先处理, 而后采用三种不同的热压烧结条件制得Si₃N₄ 陶瓷。运用SEM, TEM, HRTEM 和XRD 等手段分析了粉末和陶瓷的结构特性, 同时测试了材料的性能。结果表明: 冲击波压力没有导致Si₃N₄ 粉末的相变, TEM 观察表明Si₃N₄ 晶粒中有大量的位错及位错群, 冲击波的作用主要是通过引入大量位错和其他缺陷促进致密化过程, 提高陶瓷材料的机械性能。经过40GPa 冲击波活化1800℃ 热压烧结的Si₃N₄ 陶瓷性能最好, 弯曲强度达1107.2 MPa, 断裂韧性达12.20 MPa.m^1/2。]]> 2013/11/18 15:30:58 1,蔡清裕²,张术华³]]> 155true 3乙醚为起始原料,合成出聚对亚苯基硼(PPB),高温裂解后得到含B₄C 54.4%、B₂O₂ 13.6%、自由碳32%的陶瓷。用溶液浸涂碳纤维(CF)并高温裂解后得到B₄C涂层CF,与未涂层CF相比,B₄C涂层CF抗热氧化性提高200℃。1800℃热压时B₄C涂层CF较未涂层CF制得的CF/SiC复合材料的бь值提高10.5%,KIC值提高19.4%,1850℃热压时相应的бь值提高31.6%,KIC提高5.8%。]]> 2013/11/18 15:32:04 154true f,原子生成热△H_atm,热容C_p,蒸发热△H_V,液态生成热△H_f(l)和熵S的拟合方程的回归系数分别为0.955 9, 1.000 0, 0.990 5, 0.996 9, 0.997 3和0.992 2。]]> 2013/11/18 15:32:04 1,田德余²,陈刚³,刘树深³,李志良³]]> 153true 3)₂SiCl₂和N₂H₄反应产物为先驱体, 在H₂、NH₃气条件下, 用化学气相裂解法制备出Si/C/N纳米复合微粉这一全新的合成体系。对温度、气体流量, H₂/NH₃的比例等合成工艺条件对微粉的性质、形貌、组成等的影响进行了较为系统的讨论, 并从热力学和动力学的角度初步讨论了产物裂解机理及组成的变化形成机理。所合成的Si/C/N微粉为无定型球状颗粒, N的含量从16.49%～26.75% 可调, 粒径最小达40nm。]]> 2013/11/18 15:30:13 152true 2013/11/18 15:30:13 1,范真祥¹,周旭章¹,陈国强¹,刘明登²,蒙冕武²,黄思玉²]]> 151true 2013/11/18 15:30:13 1,张世进²]]> 150true 2013/8/21 9:51:31 149true 2微晶，1200℃时出现β－SiC微晶，温度再升高，两种晶粒明显长大。1000℃裂解产物中Si、O、C三种原子的含量分别为38.33wt%、27.33wt%、34.34wt%，其中C大部分以自由碳形式存在，其余部分与Si、O无序混合，形成［Si(O,C)₄］结构。这种结构在1200℃以上转变为［SiO₄］和［SiC₄］结构。]]> 2013/8/21 9:51:31 148true 2013/8/21 9:51:31 147true 2013/8/21 9:52:32 146true 2，研究了该种催化剂对CO氧化反应的催化性能，并进一步考察了钴含量对其催化活性的影响。研究结果表明，该种催化剂在低钴含量（1%～2%）时即对CO的氧化反应表现出高的催化活性，并具有优良的热稳定性和很宽的反应活性温度区域（160℃～800℃）；钴含量对其催化活性和稳定性有重要影响，在0.1%～2%的含量范围内，随钴含量增加，催化活性和稳定性逐渐升高。]]> 2013/8/21 9:52:32 145true 2013/8/21 9:49:42 144true 2013/8/21 9:49:42 143true f/SiC复合材料制备工艺中的先驱体中氧含量及高温热处理和PCS浸渍裂解处理过程中造成的损伤进行了考察，并探讨了损伤机制。结果表明，碳纤维石墨化程度和表面状态的差别会对其在复合材料制备过程中的损伤程度产生影响。石墨化程度高的M40JB碳纤维损伤程度较大；表面呈活性的JC1#碳纤维对外界条件的变化较为敏感；而石墨化程度不高而表面不活泼的JC2#碳纤维则损伤程度较小且较稳定。]]> 2013/8/21 9:49:42 1,陈朝辉¹,刘维民²,郑文伟¹,姚志军¹]]> 142true 2)_nBr (n=4、7、9)为原料,甲醇钠(CH₃ONa)和甲醇为溶剂，在N₂气保护下，用超声催化合成β-烷氧基萘，反应5h，收率可达94%。反应的适宜条件为：β-萘酚 和H(CH₂)_nBr摩尔比为1∶1，甲醇钠的浓度为2.0mol/L(溶剂CH₃OH)，超声频率33±2kHz。]]> 2013/8/21 9:49:42 1,陈蓉¹,范真祥²,王璟²]]> 141true 3?6H₂O和(CH₂)₆N₄为原料，用溶胶—凝胶法合成出比表面积为189.6m²/g的γ相氧化铝粉，平均粒径约为9nm。以铝溶胶和硅溶胶为原料，用溶胶—凝胶法合成出反应活性高的Al₂O₃－SiO₂复合粉体。该粉体在1300℃煅烧后转变为莫来石。]]> 2013/8/21 0:00:00 140true 2013/8/21 9:50:36 139true 1HNMR、TIC-MS等的分析，确证了合成产物。]]> 2013/8/21 9:50:52 138true 2013/8/21 9:50:52 137true 2013/8/21 9:51:07 136true 280℃）的聚碳硅烷组分，然后再加入10-30wt%低熔点组分来调节其纺丝性能，成功地调制出了高熔点（>250℃）、具有良好纺丝性的聚碳硅烷先驱体。]]> 2013/8/21 9:51:07 135true 2O₃溶胶—凝胶技术和聚硅氧烷浸渍裂解技术制备出三维编织碳纤维增强莫来石复合材料(3D-B C_f/mullite)。研究表明，以AlCl₃·6H₂O和(CH₂)₆N₄为原料的溶胶—凝胶工艺能制备出纳米γ-Al₂O₃粉，它与聚硅氧烷在1400℃ N₂中共裂解可反应生成莫来石。所得3D-B C_f/mullite的密度为1.784g/cm³，弯曲强度和断裂韧性分别为282.5MPa和17.7 MPa·m^1/2。材料中较多的孔隙是材料密度和弯曲强度不高的原因所在。]]> 2013/6/14 0:00:00 134true 2薄膜是减小ULSI中互连延迟、串扰和能耗的有效方法。SiO₂气凝胶薄膜因具有低介电常数、低密度、高热稳定性等性能而成为ULSI中金属间介质的理想材料。以正硅酸乙酯为原料，采用酸/碱两步溶胶—凝胶法结合匀胶和超临界干燥等工艺在硅片上成功制备了SiO₂气凝胶薄膜。研究了不同配比的SiO₂溶胶粘度随时间的变化；确定了适于匀胶的溶胶的粘度范围为9～15mPa·s；发现溶胶粘度在9～15mPa·s的时间随溶剂异丙醇（IPA）用量的增加和NH₄OH的减少而延长。]]> 2013/6/14 0:00:00 133true 2013/6/14 9:08:49 132true 5化合物。磁性能测试表明：制备态SmCo薄膜的矫顽力随薄膜厚度的增加而显著下降；真空热处理过程中，薄膜结构缺陷及成分起伏减少，薄膜的矫顽力和饱和磁场强度显著下降，初始磁导率和饱和磁化强度显著增加。]]> 2013/6/14 9:08:39 131true 2013/6/14 9:08:39 130true 2大孔材料。程序升温控制的条件是以2℃/min的升温速率升到300℃，恒定5h，再以2℃/min的升温速率升到550℃，恒定10h，再以10℃/min的降温速率降到室温。]]> 2013/6/14 9:08:25 129true 2纳米粉对聚合物电解质隔膜的机械性能、吸液量以及电导率的影响，用电镜分析探讨了纳米改性聚合物电解质膜的微观结构；并以此纳米改性聚合物隔膜组装了小型的聚合物锂电池，研究了其电性能。]]> 2013/6/14 9:08:13 128true 2013/6/14 9:08:13 127true 2013/6/14 9:08:02 126true f/SiC复合材料。结果证明：裂解升温速率的提高可以大大缩短制备周期，同时可以提高材料密度和形成较好的界面结合，从而提高材料的力学性能。制备得到的C_f/SiC材料室温弯曲强度达到556.7MPa。]]> 2013/6/14 9:08:02 125true 2013/6/14 9:08:02 124true 2013/6/14 9:08:02 123true 2013/5/8 10:45:33 1,蓝新艳¹,王鲁^1,2,薛金根¹,姜勇刚¹]]> 122true f/Si-O-C复合材料性能影响。结果表明，当裂解温度在700℃、800℃时，陶瓷基复合材料的弯曲强度分别为255.2 MPa、309.0 MPa；当裂解温度在1000℃时，陶瓷基复合材料的弯曲强度为45.3 MPa。对SiC_f/Si-O-C复合材料的微观结构及载荷—位移曲线进行分析，发现界面结构是影响SiC_f/Si-O-C复合材料性能的主要因素。]]> 2013/5/3 9:19:52 121true 2薄膜所致，并且在1200℃下所生成的SiO₂薄膜有表面收缩趋势，具有液相膜的部分特征。]]> 2013/4/27 3:07:22 120true 2013/4/27 3:07:23 119true 2013/4/27 3:07:23 118true 2013/4/27 3:07:23 1,高四¹,王亦菲¹,汪萍¹,王建华²,刘永华²]]> 117true 2基片上制备了纳米InSb颗粒膜。用原子力显微镜扫描样品表面的分析显示，纳米InSb颗粒均匀地分布在SiO₂基片表面。实验结果表明通过改变镀膜时间，可以得到具有不同颗粒尺寸的InSb纳米颗粒。]]> 2013/4/22 0:00:00 116true 5受热分解，以CVD方法在SiC纤维表面涂覆单质铁的涂层。研究表明，涂层的引入对SiC纤维力学性能基本没有损伤；纤维依靠涂层导电，其电阻率显著降低；改变工艺条件，可以在较大范围内调节涂层纤维的介电常数，同时也引入了磁损耗机制；采用较低的沉积温度和较高的载气流速，可以提高介电常数和磁导率，同时有好的频散效应。]]> 2013/4/22 0:00:00 115true 2013/4/22 10:35:29 114true 2NH］_n，数均分子量为106，重均分子量为178。固化后的先驱体在氮气下1000℃裂解转变为棕色粉末，陶瓷产率78wt%。将陶瓷产物在氮气下1400℃处理后，其主要成分为α-Si₃N₄，并含有少量富余硅，化学经验式为SiN_1.036O_0.060C_0.028。陶瓷产物在氮气下1600℃处理后的X射线衍射谱图表明，游离硅已基本消失，α-Si₃N₄衍射峰加强，但是没有观察到从α-Si₃N₄到β-Si₃N₄的相转变。]]> 2013/4/10 0:00:00 113true -1mg/l降低至3.1×10^-2mg/l。改进后的方法线性范围宽、重现性好。]]> 2013/4/10 0:00:00 112true 2013/4/10 0:00:00 111true 2013/4/8 11:10:35 110true -3S?cm^-1的Li快离子导体无机纳米粉。]]> 2013/4/8 11:10:35 109true 2013/4/8 11:10:21 108true 2013/4/8 11:10:21 107true 1/2；与部分烧结体比较，有明显提高。该复合材料经牙科CAD/CAM系统切削加工，可制作牙科修复体。]]> 2013/4/8 11:10:21 1,陈朝辉¹,王忠义²,胡海峰¹,唐立辉²,郑文伟¹]]> 106true 2薄膜。XRD和AFM表明该SiO₂薄膜为无定形态，具有多孔网络结构，表面均匀、平整，其SiO₂粒子和孔隙的直径为30～40nm。利用椭偏仪测量了薄膜的厚度和折射率，薄膜的厚度为300～1100nm，折射率为1.13～1.23，孔隙率为50%～70%，介电常数为1.9～2.4。SiO₂薄膜的厚度随溶剂异丙醇(IPA)用量的减少、催化剂NH₄OH用量的增加、SiO₂溶胶粘度的增大和旋转涂胶速度的降低而增大；介电常数随NH₄OH用量和SiO₂溶胶粘度的增加而降低，IPA用量和旋转速度对SiO₂薄膜的介电常数影响较小。]]> 2013/4/8 11:09:48 105true f/Si-O-C陶瓷复合材料。研究了惰性填料(SiC、SiO₂及SiO₂空心微珠)对材料的力学性能及热性能的影响。微观结构的分析表明，填料引起的界面结构与密度的变化是影响SiC_f/Si-O-C复合材料性能的主要原因。]]> 2013/4/8 11:09:48 104true 2H₅OH∶PDEOS∶HF∶H₂O=20∶10∶3∶0.5(重量比)；当MTES/ PDEOS(重量比)大于1.2时，经表面改性的疏水二氧化硅气凝胶与水的接触角大于110°，其密度和比表面积分别在125～160kg/m³和560～900m²/g范围。]]> 2013/3/25 0:00:00 103true 2013/3/25 4:57:33 1,胡芸¹,宋威²]]> 102true 3、Si-CH₂-Si、Si-H组成的SiC₄、SiC₃H等结构单元，实验式为SiC_1.87H_7.13O_0.03。与常压高温裂解制备的软化点相近的PCS相比，二者的元素组成基本一致，高压合成的PCS具有较高的分子量和硅氢含量，但支化度略高。]]> 2013/3/25 4:57:35 101true 2013/3/25 4:57:36 100true 1HNMR对其结构进行了表征，并对PPQ-b-PEG嵌段共聚物的热稳定性进行研究，结果表明：PPQ-b-PEG(d)的热稳定性高，PPQ-b-PEG起始的分解温度为250℃，在250～400℃失重很少，其失重率小于5%，在400～600℃才迅速失重，到620℃时彻底分解。]]> 2013/3/25 4:48:18 99true 2微球进行组装，获得了具有显著光子带隙特征的SiO₂光子晶体线形阵列，与平坦表面生长的光子晶体相比，微球在微槽内的自组装行为受到了明显的限制作用。]]> 2013/3/25 4:48:20 98true 2013/3/25 4:48:21 97true 2013/3/25 4:48:22 96true 2013/3/25 4:48:23 95true 3，面密度4.42kg/m²；在8.4GHz～18GHz反射率小于-10dB；弯曲强度173MPa，弯曲模量12.5GPa。]]> 2013/3/25 4:48:28 94true 2013/3/14 10:39:53 93true 2013/3/14 0:00:00 92true 2013/3/14 10:39:53 91true 2013/3/14 0:00:00 90true f/Si-O-C材料，对其力学性能进行了考察，并与以聚碳硅烷为先驱体制备的2D C_f/SiC材料在价格和性能方面进行了对比。实验表明，2D C_f/Si-O-C材料力学性能较2D C_f/SiC材料有所下降，但成本大大降低。2D C_f/Si-O-C材料弯曲强度达到157.9 MPa，断裂韧性达到8.4MPa?m^1/2，剪切强度达到23.4MPa，并且在1400℃下能较好保持材料的力学性能。]]> 2013/3/14 10:39:11 1,陈朝辉²,简科²]]> 89true 2013/3/14 0:00:00 88true 2O)对Tris上的氨基进行保护，对mPEG端羟基依次进行羧基化、酰氯化等活化处理，通过酰氯与羟基的官能团反应合成出目标分子。产物分子保留了活性官能团氨基，为其进一步的修饰反应提供了保障。通过红外光谱分析、元素分析及分子量测定，证实了产物与目标分子的结构相吻合。]]> 2013/3/14 10:38:48 1,李效东¹,刘东华²,刘克良³]]> 87true 2013/3/14 0:00:00 86true 2013/3/14 10:38:33 85true 2013/3/14 0:00:00 84true 2粉为主要原料，采用反应烧结法制备Si₃N₄基复相陶瓷材料，探讨了原料组成、成型工艺及坯体密度对材料性能的影响。试验结果表明：当原料中Si、BN和SiO₂分别为55％、30％和10％时，材料强度可达96.7MPa，断裂韧性可达1.80MPa?m^1/2。同时材料具有良好的介电性能及热物理性能。]]> 2013/3/14 0:00:00 83true 3键断裂形成自由基，促进PCS分子间形成Si-CH₂-Si结构而实现交联。]]> 2013/3/25 0:00:00 82true 1/2；T300 C/SiC复合材料表现出低强度、高脆性，其抗弯强度和断裂韧性不足前者的四分之一。T300 C/SiC复合材料低性能的根本原因在于T300纤维在PCS裂解过程中性能严重下降，复合材料中纤维与基体间存在强界面结合是另一个影响因素。]]> 2013/3/25 4:43:36 81true 2013/2/28 5:09:21 80true 2013/2/28 5:09:21 79true 2013/2/28 5:09:08 78true 2f/Si₃N₄-BN），用等离子射流烧蚀方法研究了复合材料的烧蚀性能，运用扫描电镜及能谱仪对烧蚀表面微观形貌进行了观察和分析。结果表明氮化物基复合材料在高压高热流等离子体烧蚀下线烧蚀率为0.91mm/s，石英纤维熔融并被吹除带走了大量的热量，熔融层抑制了基体的机械剥蚀。基体由于强度高、升华温度高，延缓了熔融层的吹除，表明氮化物基复合材料是一种良好的耐高温烧蚀透波材料。]]> 2013/2/28 5:08:53 77true f/Si-O-C复合材料，考察了裂解温度对材料结构和性能的影响。结果表明，首周期裂解温度对制备材料的力学性能有重要影响，纤维-基体间的界面弱化是复合材料力学性能提高的主要原因；第6周期采用合适的温度裂解可提高复合材料的力学性能，其弯曲强度和断裂韧性分别达到了263.9MPa和 12.8MPa?m^1/2。]]> 2013/2/28 5:08:53 1,2,陈朝辉²,简科²,马青松²,王松²]]> 76true -10、2.27和7.89×10^-10、2.33。]]> 2013/2/28 5:08:40 75true 4exp(- 4764.65/T)(1-α)^0.861；采用最佳固化温度外推法得到E-44/E-21(6∶4)/GA-327体系的最佳固化制度为100℃/30min＋120℃/30min。按该固化制度制备的浇铸体的固化度达95.7%，拉伸强度和弯曲强度分别为62.71MPa和97.92MPa。]]> 2013/2/28 5:08:40 74true f/Si-O-C复合材料的抗氧化、抗热震性能。结果表明SiC_f/Si-O-C复合材料具有良好的抗氧化、抗热震性能。对所得材料微观结构进行了分析讨论，发现界面结构的变化是影响SiC_f/Si-O-C复合材料抗氧化、抗热震性能的主要原因。]]> 2013/2/28 5:08:40 73true 2013/2/28 5:08:27 72true 2013/2/28 5:08:27 1,曾新吾²]]> 71true 4C粉，经过1260℃烧结制备多孔骨架，以正硅酸乙酯、去离子水和乙醇配制SiO₂溶胶，并将多孔骨架与SiO₂溶胶浸渍，经过超临界干燥制备SiO₂气凝胶复合的莫来石隔热瓦。通过热重和差热分析、X射线能谱分析，表明B₄C在700℃～900℃时发生氧化，生成B₂O₃将短切纤维粘接到一起，莫来石多孔骨架在1500℃以下稳定存在。具有纳米级孔洞结构的SiO₂气凝胶填充了多孔骨架的微米级孔洞，隔热瓦的热导率在200℃、500℃、800℃、1000℃分别下降了44.3%、33.8%、34.6%、29.5%。此外，SiO₂气凝胶的复合使得抗弯和抗压强度分别提高了50%和40%。]]> 2012/12/7 2:58:05 70true 2012/12/7 2:58:05 1,2,肖加余²,江大志²,邢素丽²]]> 69true 2012/12/7 2:58:05 68true 2013/3/11 3:01:22 67true -1和0.032mm·s^-1。石英/苯并噁嗪复合材料是一种可采用RTM工艺制备的耐烧蚀材料。]]> 2013/3/11 3:01:22 66true 2013/3/11 3:01:22 1,2,程海峰¹,陈朝辉¹,楚增勇¹,郑文伟¹,王茜¹]]> 65true 2013/3/11 3:01:22 64true 2012/12/7 0:00:00 63true 2012/12/7 2:57:37 62true 1H-NMR、²⁹Si CP/MAS NMR、GPC和UV来确认。PSA可溶于一般常见的有机溶剂，紫外吸收的最大波长为330nm，其热分解特性表明，陶瓷收率为80%，可用作SiC陶瓷先驱体；其本体电导率为10^-8～10^-7S/cm，将其与碘掺杂，电导率可以达到10^-5S/cm以上。]]> 2012/12/7 2:57:23 61true 2012/12/7 2:57:07 1,才鸿年^1,2,程海峰¹,郑文伟¹,张朝阳¹]]> 60true 2012/12/7 2:57:07 1,周新贵¹,黄伯云²,羊建高³,黄泽兰³]]> 59true 2012/12/7 2:57:07 1,何斌²]]> 58true f/SiC)准陶瓷基复合材料。结果表明，以三维编织体增强的准陶瓷C_f/SiC复合材料获得了较理想的结构、性能，所制备3D-C_f/SiC复合材料密度仅有1.27g/cm³，弯曲强度达到193.69MPa，室温拉伸强度为197.69MPa，600℃拉伸强度为167.33MPa。复合材料断口形貌分析表明，在低温600℃制备的准陶瓷C_f/SiC复合材料呈现明显的韧性断裂特征。]]> 2012/12/7 2:57:07 57true 2012/11/8 3:50:45 1,2,于起峰²,杨跃能²,曾首义¹]]> 56true 2012/11/8 3:50:45 1,2,王海哲¹,胡天娇¹,李效东¹]]> 55true 2粒子和引入超声波场，利用盐析结晶方式制备了粒度较为均匀的NaCl微粒，粒径范围为1～11μm。采用SEM、XRD对NaCl微粒进行了表征，结果表明微粒具有完好的立方体晶体特征和NaCl特征峰。根据实验结果分析了NaCl微粒结晶粒子的形成机理。]]> 2012/11/8 3:52:03 54true 2012/11/8 3:52:01 53true f/Si-O-C材料，考察了浸渍液中添加SiC填料对材料微观结构、力学性能和抗氧化性能影响。结果表明：添加适量的SiC填料有助于减少基体孔隙，改善界面结合，从而提高材料的力学性能；而SiC含量过高时，容易在材料内部形成闭孔，从而导致材料力学性能下降。当SiC微粉含量为18.2％时，材料具有最好的力学性能，弯曲强度和断裂韧度分别为421.3MPa和13.0 MPa·m^1/2；而材料的抗氧化性能随着SiC微粉含量的增加而增加，当SiC微粉含量为25.0％时，材料的弯曲强度保留率最高，达到了89.5%。]]> 2012/11/8 3:52:18 1,2,陈朝辉¹,简科¹,方志薇²,彭霞辉²]]> 52true 2O₃+CaF₂较YF₃+CaF₂更能促进碳纳米管增强氮化铝陶瓷致密化，但随烧结助剂Y₂O₃+CaF₂含量的增，碳纳米管增强氮化铝陶瓷致密度提高，而力学、导热性能下降。]]> 2012/11/8 3:52:18 51true 2012/11/8 3:52:32 1,徐文明¹,蒋志刚¹,蒙上阳²]]> 50true 2013/1/31 4:04:32 49true 2013/1/31 0:00:00 1,2,冯坚¹,肖汉宁²,张长瑞¹,姜勇刚¹]]> 48true 2SO₄·10H₂O相变前后的热效应，结合Na₂SO₄-H₂O体系的二元相图，分析相变前后热效应的来源及体系相态、组分的变化；提出无机水合盐相变潜热除来源结晶水脱离外还包括固相物质溶解、溶液浓度梯度变化的热效应的观点；根据上述相变过程计算Na₂SO₄·10H₂O相变潜热，误差仅为2%。]]> 2013/1/31 4:04:32 47true 1H-NMR等方法对其组成和结构进行了表征和确认。环硼氮烷在80℃左右保温72h后可以得到固化的聚硼氮烷，而后经热分解得到氮化硼陶瓷，以TG、FT-IR、XRD等对聚硼氮烷的热分解行为进行了分析和表征。结果表明聚硼氮烷中仍然存在一定数量的B-H和N-H键，在后续的热分解过程中，会进一步发生脱氢反应，1400℃时陶瓷产率约为89.5％。B-H键的断裂主要发生在800℃以前，N-H键的消失则需要较高的温度。聚硼氮烷800℃热分解后无机化程度已经较高，其产物基本上为无定形的BN，在1600℃则形成h-BN。]]> 2012/11/8 3:52:57 46true 2012/9/6 8:52:14 45true 2012/9/19 9:01:22 44true 2012/9/19 9:01:23 1,2,3,肖加余¹,曾竟成¹,王进²,杨军²]]> 43true 2溶胶混合，经超临界干燥制备了SiO₂气凝胶隔热复合材料。SiO₂气凝胶纤细的骨架颗粒减少了固态热传导，纳米级孔减少了气体热传导和对流传热，同时无机陶瓷纤维减少了辐射传热。SiO₂气凝胶复合材料具有良好的隔热性能，其200℃和800℃的热导率分别为0.017W/m?K和0.042W/m?K。纤维的加入提供了力学支撑，高温处理增强了气凝胶骨架强度，材料在常温和高温下均具有良好的力学性能，其常温的拉伸、弯曲和抗压强度分别为1.44MPa、1.31MPa和0.98MPa(10%应变)，800℃的拉伸、弯曲和抗压强度分别为1.95MPa、1.80MPa和1.42MPa(10%应变)。]]> 2012/9/19 0:00:00 42true 2012/9/19 9:01:36 41true 2为无机相，制备了水性光固化有机/无机纳米杂化体系。通过傅立叶变换红外光谱对合成产物进行了表征，并对杂化薄膜的表面形貌、热稳定性、光固化动力学及力学性能进行了分析。结果表明合成了预期产物，杂化体系中改性纳米SiO₂分散均匀稳定；随着SiO₂含量的增加，材料的热稳定性、力学性能均有明显提高；不同SiO₂条件下体系均保持了较高的光固化速率和最终凝胶含量。]]> 2012/9/19 9:01:36 40true 2熔体有关。]]> 2012/9/12 11:15:11 39true 2012/8/28 0:00:00 38true TTD≈CTD>CI；CTD与CI体系酯基、胺基等极性基团含量少，吸水率小于TTD与TI体系；人工海水浸泡后，酯基水解与树脂脆化导致树脂基体拉伸、弯曲强度严重衰减，只有CTD体系拉伸强度在重新干燥后恢复率较高，达到原有强度的92%左右。]]> 2012/8/28 10:29:47 37true 2013/1/11 4:19:30 1,2,马武军²,吴建军¹,刘志泉²]]> 36true 2012/11/5 8:48:03 35true 3/Sb₂O₃/DMMP）阻燃剂体系，对其树脂体系固化物及玻璃纤维织物复合材料的力学性能和阻燃性能进行了实验研究，提出了一种有望用于列车复合材料大尺寸构件制造的性能优异、价格低廉的新体系。结果表明，当质量添加比例分别为12%MRP、50%Al(OH)₃、2%Sb₂O₃时，树脂体系室温粘度100mPa·s左右，凝胶时间超过80min，适用于RTM和VIMP等大尺寸构件成型工艺；复合材料拉伸强度215.4MPa，弯曲强度177.15MPa，拉伸模量13.85GPa,弯曲模量13.36GPa，氧指数39.7。]]> 2012/11/5 8:48:03 1,肖加余¹,刘钧¹,曾竟成¹,谭艳^1,2]]> 34true 3+,离子掺杂ZnO透明薄膜，并利用场发射扫描电镜、X-射线衍射、能谱分析、标准四探针和反射光谱仪等对薄膜的组成、结构和光学性能进行了分析。结果表明：Al³⁺离子掺杂ZnO薄膜为六方纤锌矿型结构，由六棱柱状阵列构成，具有C轴择优取向；薄膜电阻率随Al³⁺离子掺杂浓度的升高而降低；在可见光区域，薄膜透光率随Al³⁺离子掺杂浓度的升高而降低，掺杂3% ZnO薄膜的透光率达到90%左右，禁带宽度为3.25 eV，具备制作薄膜太阳能电池透明导电电极材料的应用价值。]]> 2012/8/28 0:00:00 33true 2012/8/28 10:28:44 1,2,肖加余¹,徐旺生²,曾竟成¹,刘钧¹,蒋卫和³]]> 32true 0/c₀＜0.4、a₀/h≤0.3时，两者结果具有较好的一致性，表明了本文方法的合理性和可靠性。]]> 2012/8/28 10:28:44 1,孙鹏飞¹,段静波²]]> 31true 1-xB_xMO₃)、二氧化钒(VO₂)、三氧化钨(WO₃)、导电高分子(CPs)等四类典型红外发射率可变材料应用于航天器热控的研究进展。根据航天器总体和热控技术的发展需求，指出了未来航天器热控用红外发射率可变材料的发展趋势。]]> 2012/8/28 10:27:55 30true 2014/11/25 10:16:01 1,2,邢欣¹,王军¹,程海峰¹]]> 29true 2014/3/12 14:49:31 28true 2015/12/31 10:10:58 27true 2015/11/9 16:21:58 26true 2015/9/1 15:03:07 25true 2015/6/30 18:53:57 1,2,蒋志刚¹,万帆¹,刘飞¹,谭清华¹]]> 24true 2SiO₄等产物，经HCl洗涤后可形成多孔的Si/Si-O-C负极材料。Si/Si-O-C材料中的单质硅分布于多孔的Si-O-C相中，一定程度上可缓解Si在循环过程中产生的体积效应。利用镁金属还原Si-O-C材料制备多孔Si/Si-O-C材料是一种可行的制备方法。]]> 2016/7/7 0:00:00 23true 2016/7/7 0:00:00 22true 2016/7/7 11:14:18 1,万帆^1,2,谭清华¹,刘飞¹,宋殿义¹]]> 21true 2016/3/7 9:21:21 20true 2016/3/7 0:00:00 19true 2016/3/7 9:21:21 18true 3，开孔率仅为4.71%。氧乙炔焰烧蚀360 s后，改性C/C复合材料表面形成一层主要由HfO₂, ZrO₂, Ta₂O₅组成的致密氧化物层，材料的线烧蚀率为0.005 18 mm/s。使用高频等离子体风洞考核改性C/C复合材料球头模型，在热流量3.5 MW/m²、驻点温度2293 ℃的条件下考核180 s后，模型表面生成致密光滑的氧化物保护层，与基体结合牢固，模型形状及尺寸无明显改变，去掉氧化物后测得其线烧蚀率为0.001 72 mm/s。]]> 2016/3/7 9:21:21 17true 2016/3/7 9:21:21 1,李娟²,魏凯耀¹]]> 16true 2016/3/7 9:21:21 15true 2016/3/7 9:21:21 14true p/Cu复合材料，重点对比分析Mo界面阻挡层厚度对复合材料导热性能的影响。结果表明：磁控溅射法能够在SiC颗粒表面沉积得到Mo 涂层，随溅射时间的延长，Mo涂层的厚度增加、粗糙度增大，且磁控溅射后SiC颗粒表面直接得到的Mo涂层为非晶态，结晶化热处理后，变为致密平整的晶态Mo涂层。磁控溅射时间对Mo涂层厚度和复合材料导热性能影响明显。随磁控溅射时间的增加，复合材料的热导率呈先增后减趋势。采用磁控溅射9 h镀Mo改性并经过800℃结晶化热处理的SiC复合粉体在850℃下热压烧结制备的SiC_p/Cu复合材料（V_SiC=50%），其热导率达到了最高值274.056 W/(m·K)。]]> 2016/3/7 0:00:00 13true 2016/3/7 0:00:00 1,2,鞠苏²,陈大庆¹,陈勇¹,任明利¹,张天斌¹]]> 12true 2016/3/7 9:21:21 11true 2016/3/7 9:21:23 1,2,韩珺礼²,雷勇军¹,蒙上阳²]]> 10true 2017/11/7 15:44:03 9true 2017/7/9 11:57:47 8true 2017/3/7 11:55:45 7true 2019/1/21 16:09:52 1,周晓松^1,2,吴梵¹]]> 6true 2018/5/11 16:33:58 1,2,李华东²,梅志远²,周晓松²]]> 5true 2018/3/23 11:05:19 1,王鹏²,何明昌¹,肖加余¹,鞠苏¹,江大志¹]]> 4true 2018/3/23 11:05:20 3true 2019/9/30 0:00:00 2true 2019/7/18 15:28:48 1true